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工程實例告訴你三溝式氧化溝污泥分布不均的改善措施發(fā)表時間:2016-10-30 00:04 三溝式氧化溝屬于合建式交替運行氧化溝,由三條同容積的環(huán)形溝并聯(lián)組成,兩側邊溝各有一方形連通孔與中間溝相連。運行時根據(jù)設定的時序,通過配水井向各溝配水,并控制各溝的反應狀態(tài)。中間溝一直作曝氣池,兩側邊溝交替作缺氧池、曝氣池、沉淀池和澄清池使用。 某污水處理廠位于市區(qū)東南部,該廠采用三溝式氧化溝處理工藝,處理能力為7×104m3/d。共設有兩組氧化溝,每組氧化溝溝長為139m,寬為65m,水深為3.5m,池容積為30530m3,兩側邊溝各設有5臺雙速曝氣轉刷,中間溝設有6臺高速曝氣轉刷,根據(jù)溶解氧量控制轉刷開啟的數(shù)量,同時設有4臺水下推進器,防止轉刷開啟數(shù)量過少時污泥發(fā)生沉積。 工藝控制采用硝化—反硝化運行模式,8h為一個運行周期,每個運行周期分為8個階段,各階段運行情況見表1。 為了研究三溝式氧化溝中污泥濃度的變化情況,分別做了如下試驗: 1、一個周期內污泥濃度隨時間的變化 利用便攜式光電污泥濃度儀(測量精度為0.1 mg/L)對氧化溝正在運行的側邊溝(另一側邊溝正處于澄清狀態(tài))和中間溝混合液連續(xù)采樣分析。由于三溝式氧化溝運行具有的對稱性,只進行半個運行周期(14h)的取樣分析即可。每隔10 min進行一次測量,采樣點固定在液面下1m。試驗結果見圖1。 2、運行階段對污泥分布的影響 2000年2月和4月,分別把反硝化階段的時間改為75 min和120 min。穩(wěn)定運行一個月后,測定各溝的污泥濃度,結果見表2。 試驗結果分析 1、側邊溝從反硝化階段過渡到硝化階段,污泥濃度有明顯的增加。這說明曝氣轉刷低速運行時推動力不足,污泥不能完全混合,溝底部有一定積泥。 2、側邊溝反硝化階段在污泥達到一定濃度后基本穩(wěn)定。這說明由于溝底部存泥的調節(jié)作用,進水的稀釋作用并不明顯。 3、側邊溝和中間溝的污泥濃度相差較大,這是三溝式氧化溝配水不均勻所致。 設側邊溝反硝化階段的污泥平均濃度為Xs,中間溝污泥的平均濃度為Xm,由于污泥產量和排泥量相對于溝間換泥量可忽略不計,則氧化溝運行穩(wěn)定時,對于中間溝有如下關系: 進泥量=出泥
ta——反硝化階段時間 tb——硝化階段時間 tc——沉淀時間 由此可見,解決三溝式氧化溝污泥分布不均的根本辦法是優(yōu)化氧化溝的設計,增加側邊溝反硝化階段的時間。 4、兩側邊溝污泥濃度存在一定差別。這是由于中間溝向側邊溝通水時,水流中含有的較大能量推動側邊溝中的一側混合液流動,而另一側則基本靜止,只有半邊溝參與換水,因此造 成沉淀區(qū)部分區(qū)域的表面負荷過大,污泥不能得到充分沉淀,造成污泥流失,影響了出水水質。污泥流失又會導致兩側邊溝污泥不均衡而使氧化溝的運行不穩(wěn)定。側邊溝若換水不均勻,還會導致污泥分布不均勻,降低了處理能力。對于有三級處理的污水處理廠,還會加重三 級處理工藝的負擔。 因中間溝水流為環(huán)形,對兩側邊溝的水流推動方向不同。在側邊溝彎道方向因受彎道阻力,影響較??;而對另一側邊溝則為出水堰方向,影響較大,出水懸浮物高于前者。兩者污泥濃 度相差程度與中間溝內的污泥濃度、流速和污泥形態(tài)有關。 有兩個辦法可以解決這個問題:一是取消循環(huán)池的設計,這樣三溝式氧化溝工藝就轉變?yōu)閁NITANK工藝;二是在氧化溝之間的底部連通口安裝導流柵板。導流柵板是一組平行且與水流方向有一定夾角的不銹鋼板。當混合液通過導流柵板時,受到柵板的作用而改變了水流方向,從而大大減輕了對側邊溝混合液的推動作用,進一步提高了出水效果。導流柵板有固定式和活動式兩種,可酌情選用。其中固定式如圖2所示。 2、側邊溝污泥濃度的差別產生于中間溝來水所攜帶的能量,易造成出水的不穩(wěn)定和氧化溝負荷不均勻,可以通過安裝導流柵板來解決這個問題。 3、三溝式氧化溝側邊溝運行模式具有時序性,與SBR工藝相似,污泥濃度隨運行狀態(tài)改變,且與中間溝污泥濃度相差較大,在工藝設計上應予以充分考慮。
文章分類:
環(huán)保新聞
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